在熱加工變形溫度下，由于雙(shuang)相不銹(xiu)鋼中兩相強度、塑性不同和變形行為的差異，導致熱塑性下降，而使鋼的熱加工性變壞。圖6.13系雙相鋼中，隨二相比例的不同，不銹鋼的熱塑性的變化。可以看出，在熱加工條件下，當次量的相量超過20％后，雙相不銹鋼的熱塑性急劇下降；當α與γ體積分數相差＜20％時，還有一熱塑性最低的平臺。為此，在雙相不銹鋼熱加工過程中，相比例不僅希望在此平臺外，而且最好次量相應＜20％。

  實踐(jian)表(biao)明，對常用(yong)第一(yi)代雙相不銹鋼而言，適(shi)宜的熱(re)加工溫度一(yi)般(ban)在900～1150℃范圍內。

  圖6.13 α和(he)γ相比例(li)對鋼(gang)在高(gao)溫(wen)下(xia)工藝塑性的影響（示意圖）

  由(you)于圖6.13 最早發表于1962年，當(dang)時第二代和(he)第三代（也稱現(xian)(xian)代）雙(shuang)相(xiang)(xiang)不銹(xiu)鋼尚(shang)未問世(shi)，因(yin)此，此圖無法(fa)預示用氮合金化(hua)后的(de)現(xian)(xian)代雙(shuang)相(xiang)(xiang)不銹(xiu)鋼的(de)熱塑性行為(wei)。國內曾以含氮的(de)雙(shuang)相(xiang)(xiang)不銹(xiu)鋼00Cr25Ni6Mo3N為(wei)基礎，研究了在0％～10％Ni、0.08％～0.23％N的(de)區間(jian)內，鋼中α和(he)γ相(xiang)(xiang)比例與鋼的(de)熱塑性之間(jian)的(de)關系(xi)，結(jie)果(guo)指出：

   ·低溫(wen)(wen)低α相(xiang)(xiang)區(qu)和高溫(wen)(wen)中α相(xiang)(xiang)區(qu)的(de)熱塑性明顯(xian)低于(yu)其他相(xiang)(xiang)區(qu)；

   ·對(dui)α相(xiang)＜30％的雙相(xiang)不銹鋼，熱加(jia)工(gong)溫度宜高一(yi)些，熱加(jia)工(gong)終止溫度在1000℃以下；

   ·對α相(xiang)＞40％的雙相(xiang)不銹鋼，熱加(jia)(jia)工(gong)溫度宜低一些(xie)，熱加(jia)(jia)工(gong)終止(zhi)溫度可在900～1000℃范(fan)圍內。

   研究和實(shi)踐表明，具有微(wei)細(xi)的雙(shuang)相組織結構，對雙(shuang)相不銹鋼獲得優良的性能(neng)非常重要。因此，對于熱(re)加工(gong)后便進(jin)行最(zui)終熱(re)處(chu)理的產品，不僅是熱(re)加工(gong)終止(zhi)溫度，而且變形量的控制(zhi)也(ye)需予以重視。

   對(dui)(dui)于高合(he)金(jin)雙相不銹(xiu)鋼，熱加工過程(cheng)和冷卻(que)過程(cheng)中，還要(yao)防止600～1000℃間σ相和x相等的析(xi)出，以避免(mian)它(ta)們析(xi)出對(dui)(dui)鋼的性能帶來(lai)的危害。